[活动]结构专业经典问题集锦

66.法向刚度、剪切刚度的单位是什么，与变形模量的单位相同吗
法向刚度、剪切刚度的单位为MPa/cm，与变形模量的单位不同，变形模量的单位为MPa。

67.PKPM中柱钢筋的计算是用单还是双偏压计算的？
对于多层选单或双无所谓,没有太大关系，但上高层一律按双偏压.所以建议一般用双偏压较安全。
2005版多层处选上5%的偶然偏心,要求规则平面形状。若选上双向地震作用再加5%的偶然偏心系统也不叠加，没有关系滴。
但是有一点双偏压与双响地震作用同时选取必须相当慎重。其结果的钢筋将超乎你的想象哦。

68自振周期与特征周期有什么区别？
自振周期:是结构本身的动力特性。与结构的高度H,宽度B有关。当自振周期与地 震作用的周期接近时,共振发生,对建筑造成很大影响，加大震害。
特征周期：是建筑场地自身的周期，抗震规范中是通过地震分组和地震烈度查表确定的。

好贴呀，版主不要让他给沉下去
对于一些工作N多年的人来说或许但是对于新手来说真的好有帮助，可以使得我们走出很多误区。尤其像我这种，都是自己摸索的人，论坛就像是老师和师傅一样指引我前进。

（一）结构周期比的计算
⑴结构第一平动振型的选择
①根据工程具体情况，确定平动系数所占百分比；
②结构空间振型图中所显示的振动为整体平动；
③该振型所对应的地震剪力值为最大。
⑵结构第一扭转振型的选择
①根据工程具体情况，确定扭转系数所占百分比；
②结构空间振型图中所显示的振动为整体扭转。
⑶将第一扭转振型的所对应的周期值与第一平动振型所对应的周期值相比即得周期比。

（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值
该怎么办？
SATWE软件在调整0.2Q0系数时将最大值默认为2.0主要是为了避免出现各层地震剪力都一样的情况，从而使计算结果失真。
此外，如果不控制最大值，也可能使某些层的构件内力过大而无法设计。
如果设计人员想突破该默认值的限制，可以直接建立0.2Q0文件（文件名为SATINPUT.02Q），程序合自动读取设计人员输入的调整系数。

（三）为什么有时候弹性楼板下的位移值小于刚住楼板下的位移值？
产生这种情况的主要原因是由于设计人员定义了弹性板6，当其结构的变形由面外变形控制时，由于定义了弹性板6，其面外刚度大于刚性板的面外刚度，则位移就减小。当某结构的变形由面内变形控制时，弹性板6的面内刚度小于刚性板的面内刚度，则位移就增大。

（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间的联系与区别？
高层建筑结构当竖向恒载一次加上时，其上部的竖向位移往往偏大，为了协调如此大的竖向位移，有时会出现拉柱或架没有负弯矩的情况。而在实际施工中，竖向荷载是一层一层作用的，并在施工中逐层找平，下层的变形对上层基本上不产生影响。结构的竖向变形在建造到上部时已经完成得差不多了，因此不会产生一次性加荷所产生的异常现象。程序对竖向恒载作用专门做了处理，可以考虑施工加荷的这种因素。
施工模拟1：它就是上面说的考虑分层加载、逐层找平因素影响的算法；
施工模拟2：将竖向构件（柱、墙）的刚度放大10倍后再做施工模拟l。采用算法2时，计算出的传给基础的力较为均匀合理，可以避免墙轴力远大于往轴力的不合理情形。由于竖向构件的刚度放大，将使得水平梁的两端竖向位移差减小，从而其剪力减小，这样就削弱了楼面荷载因刚度不约而导致的重分配，所以施工模拟2的荷载分配结果，更接近千手算结果。
一次性加载：各种荷载一次性加到结构中。

（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？
对于地震加速度值不是规范中规定的值的这种情况，一般在地震报告中都会提供地震最大影响系数α值，设计人员只要在SATWE软件中将该值输入进去即可。

（六）混凝土柱的单、双偏压计算该如何选择？
从理论上讲，所有的桩桩的受力状态都是双偏压。但规范并没有要求所有的政柱都按双偏压计算。是否应按双偏压计算应根据规范决定。比如《高层建筑混凝土结构技术规程》第6.2.4条规定，角柱应按双向受力构件进行正截面承载力设计。
目前的SATWE软件提供了两种方式计算双偏压。第一种是在“设计信息”里按双偏压计算，这种方法计算出来的值多解，而且计算结果较大；第二种是设计人员可以先按单偏压计算，然后再在“分析结果图形和文本显示”中按双偏压验算。这种方法得出的计算值是唯一的，而且结果也不大。
一般来讲，该结构能够通过双偏压验算也就可以了。

（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？
“梁柱重叠部分简化为刚域”此项选择对结构的刚度、周期、位移、梁的内力计算等均会产生一定的影响，尤其是梁的弯矩值。
一般而言，对于异型柱结构，宜采用“梁柱重叠部分简化为刚域”，对于矩形柱结构，可以将其作为一种安全储备而不选择它。

（八）结构振型数的选取
振型组合数既不能大小，也不能过大，取值太小不能正确反映模型应当考虑的地震振型数量，使计算结果失真；取值太大，会消耗掉很多计算机资源。《高规》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数县计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。
一般而言，振型数的多少与结构层数及参与质量贡献的结构自由度数有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数也应取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式，但振型组合数应不大于有质量贡献的结构自由度数。
振型组合数是否取值合理，可以看SATWE计算书（文件名为WZQ.OUT）中的X、Y向的有效质量系数是否大于0.9。若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到X和Y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。
必需要指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构有质量贡献的总自由度数。例如对采用刚性板假定的单塔结构，考虑扭转耦联作用时，其振型数不
得超过结构层数的三倍。如果该结构的振型组合数已经增加到结构层数的三倍后，其有效质量系数仍不能满足要求，此时设计人员应该认真分析原因，考虑结构方案是否合理。


（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？
按照《抗震规范》的规定，只有采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前的TAT和SATWE软件均采用振型分解法计算地震力，因此只要将振型数给足够，一般可以不用考虑将顶塔楼地震力放大。

（十）底部加强区起算层号该如何填？
SAWE软件在计算剪力墙底部加强区高度时，总是从±0.0开始计算。按照规范的规定，当有地下室时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用。
“底部加强区起算层号”主要就是指由设计人员指定地下室的剪力墙是否计入底部加强区。

（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？
结构基本周期主要是计算风荷载用的，设计人员可以先按照程序给定的缺省值对结构进行计算。计算完成后再将程序输出的第一平动周期值填入即可。

（十二）一根混凝土柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？
如上图所示（图略，图中在柱内又输入一个节点），设计人员在建模时应将柱子布置在一个节点上，这两个节点之间只需布置一根普通混凝土梁即可。此时在用SATWE软件进行计算时，程序自动将这根普通混凝土梁定义为刚性梁。
（十三）混凝土剪力墙暗柱为什么会超筋？
剪力墙暗柱超筋，这种情况主要是剪力墙暗柱配筋面积超过最大配筋率4%引起的。而
实际上规范并没有规定剪力墙边缘构件的最大配筋率，这个4%是程序自己制定的，目的在
于提示目前剪力墙边缘构件的配筋较大，希望引起注意。设计人员可以不去管它。

（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？
目前的SATWE软件在计算剪力墙的配筋时是针对每一个直墙段进行的，当在墙段重合时．程序取各段墙肢端部配筋之和，从而使剪力墙边缘构件配筋过大。
将来的SATWE软件会对此做一些改进。在配筋计算时将考虑整体计算的结果，而非按单个墙段进行配筋。
剪力墙边缘构件配筋过大的调整方法如下：
⑴调整剪力墙混凝土标号：提高混凝土标号并不一定能使剪力墙边缘构件配筋面积降低，有时反而会使配筋面积升高。如下图所示（图略）。
如上图所示，混凝土标号提高后墙体配筋增大。产生这种情况的主要原因是虽然随着混凝土标号的提高，混凝土的抗压强度设计值增大，混凝土弹性模量增大，结构的刚度增加，地震力也随着增大。当地震力增大的幅度大于混凝土抗压强度设计值增大的幅度时，墙体的配筋面积就会增加。
因此，在设计中当发现提高混凝土标号后墙体的配筋面积增大，就应考虑采用降低混凝土标号的方法来降低墙体的配筋面积。
⑵提高剪力墙主筋钢筋级别：以上图为例，将C钢筋级别由HRB335级变成HRB400级，可以有效地降低墙体的配筋面积（如下图所示，图略）。
⑶提高墙体分布筋的配筋率：根据剪力墙抗弯承载力的计算公式：
M分布十M端部＞M设计
在设计中一般都是通过指定剪力墙分布筋的最小配筋率，反算出剪力墙分布筋所在区域的抗弯设计承载力，从而再计算出剪力墙端部的配筋面积。
因此，我们可以通过提高墙体分布筋的配筋率来达到降低剪力墙端部配筋面积的目的。如下图所示（图略），将墙体分布筋的配筋率由0.3提高到0.4后，剪力墙端部配筋面积进一步降低。
如上图所示，通过采取上述方法，将该剪力墙边缘构件的配筋面积由原来的9252。降低到现在的6754，降低幅度达27％。
⑷考虑钢筋共用而对配筋面积进行折减:由于目前的SATWE软件在计算剪力墙配筋面积时偏大，因此可以对该配筋面积进行折减，但折减多少不宜掌握。
⑸调整剪力墙边缘构件阴影区的长度：规范规定剪力墙边缘构件阴影区的长度最小为300mm。有些设计人员在设计中将阴影区的长度加长以达到降低阴影区的配筋率的目的。
这里需要指出的是，这样处理是偏不安全的。软件在计算剪力墙有效高度时，
h0＝hw-a
a=MAX｛lc/2，200，Bw｝
由此可以看出，阴影区的长度增加，有可能使剪力墙计算的有效高度减小，从而使配筋增加。因此如果加大阴影区长度，则宜相应加大剪力墙配筋面积。

（十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？
⑴什么是延性比：构件允许出现的最大变位与弹性极限变位的比值［β］。
⑵规范要求：
①《人民防空地下室设计规范》第4.4.2条规定：有一般密闭、防水要求的构件，宜按弹塑性工作阶段设计，结构延性比［β］值按表4.4.2采用。
表4.4.2　钢筋混凝土结构构件允许延性比［β］值
受力状态／受弯／大偏心受压／小偏心受压／中心受压／
［β］值／3.0／2.0／1.5／1.2／
－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－
《人民防空地下室设计规范》第4.6.5条规定：结构构件按弹塑性工作阶段设计时，受拉钢筋配筋率不宜大于1.5％；当大于1.5％时，受弯构件或大偏心受压构件的允许延性比［β］值应满足以下公式：
［β］≤0.5／(x／h0)----（4.6.5-1）
x／ho＝（ρ－ρ’）fyd／fcd----（4.6.5-2）
式中：x——混凝土受压区高度（mm）；
h0——截面的有效高度（mm）。
ρ、ρ’——纵向受拉钢筋及纵向受压钢筋配筋率；
fyd——受拉钢筋的动力强度设计值；
fcd——混凝土弯曲抗压动力强度设计值。
⑶工程实例：
①某工程为框架结构，共十一层，包括一层地下室，6级人防。结构三维轴测图和地下一层结构平面图如图1所示（图略）：
②计算结果：以下是SATWE软件在WPJI.OUT文件中关于梁1的计算结果：
N-B=103（I=271，J=272）（1）B*H（mm）＝300*700
Lb＝4.30  Cover＝25  Nfb＝3  Rob＝40.0
混凝土梁
**（l）X／ho＝0.18＞Max_X／h。＝0.17
     人防梁延性比超限
③最大受压区高度Max_X／h。的计算过程:
根据《人防规范》表4.4.2（如前所述）查得结构构件受弯肘的允许延性比［β］为3.0，将该值代入公式（4.6.5-1）中，得：
Max_X／h。＝0.5/［β］＝0.17
④调整措施降低构件的配筋率或提高混凝土强度以使其满足要求。

（十六）斜支撑输入中的常见问题
设计人员在输入支撑时，可以按照楼层输入，也可以直接输入标高，这样在PMCAD中看似可以建立上述的模型，但实际上在SATWE中会进行处理，所有的支撑上下节点均强制定位于楼层处（如下图所示，图略）。
对于这种情况，用户可以在建模的增加标准层来解决。

（十七）SATWE软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？
《抗震规范》和《高规》均要求，在计算结构的位移比和周期比时，要采用刚性楼盖。因此，设计人员在计算位移比和周期比时应考虑“强制执行刚性板假定”。在计算结构的内力和配筋时，则应将此选项去掉。

（十八）何时考虑双向地震作用？
规范规定只有质量和刚度明显不对称、不均匀的结构，才考虑双向地震作用。
在非偶然偏心作用下，结构位移比＞1.2，或在偶然偏心作用下，A级高度建筑结构位移比＞1.4，B级高度建筑结构位移比＞1.3，需要考虑双向地震作用。

（十九）SATWE和TAT软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还是标准值？可否作为基础设计依据？
SATWE和TAT软件中“底层柱墙最大组合内力”’里的值是设计值，不可以作为基础设计依据。
这主要是因为虽然某种内力为最大值，但由此而产生的其它内力有可能很小。比如说最大轴力所对应的弯矩和剪力值有可能很小，由这种组合所计算出来的基础并不一定是最不
利组合计算出来的。而次大轴力所对应的弯矩和剪力值有可能很大，由这种组合所计算出来的基础有可能是最不利组合计算出来的。

俺也来参加
在03G101－1图集中剪力墙竖筋在顶端要求锚入板中有个锚固长度，当剪力墙顶有暗梁AL时，是否只需锚入AL够锚固长度即可？
答）：剪力墙竖向钢筋弯折伸入板内的构造不是“锚入板中”（因板不是墙的支座），而是完成墙与板的相互连接。暗梁并不是梁（梁定义为受弯构件），它是剪力墙的水平线性“加强带”。暗梁仍然是墙的一部分，它不可能独立于墙身而存在，所以，当墙顶有AL时，墙竖向钢筋仍然应弯折伸入板中。

剪力墙钢筋、AL钢筋之间相互关系是怎样，图集中为什么不画出？端头直钩是从面筋上过，还是从下面过？直钩所在板中的位置是否有要求？在图集中剪力墙竖筋要求穿越AL，是否理解为剪力墙竖筋从AL钢筋中穿过，若这样剪力墙竖筋保护层又增加了一个AL钢筋直径？
■答）：比较合适的钢筋绑扎位置是：（由外及内）第一层为墙水平钢筋（水平钢筋放在外侧施工方便），第二层为墙竖向钢筋及AL箍筋，第三层为AL纵向（水平）钢筋。端头直钩与AL箍筋为同一层面，所以从面筋上过。墙筋直钩在板中的位置要看板面标高与墙顶标高的关系（特殊情况下二者可能有较小的高差），当二者一平时，墙筋直钩位置在板的上部。

剪力墙端部有暗柱时，剪力墙水平钢筋应该伸入柱钢筋内侧还是外侧，现实中大多数工地都是伸入暗柱主筋外侧，我觉得这样不妥，但图集上没有详细规定，正确的做法应该是怎么样的？
■ 答：通常剪力墙水平钢筋放在外侧，如果伸入端柱竖向钢筋内侧时，需要向内弯折，这样做会形成钢筋笼“颈缩”，因此，水平钢筋走暗柱主筋外侧即可。剪力墙尽端不存在水平钢筋的支座，只存在“收边”问题。请参看03G101勘误：6、第47页端部暗柱墙构造中剪力墙水平筋弯钩位置稍往后退，在暗柱端部纵筋后“扎进”暗柱。

关于补强钢筋“缺省”标注的问题。
    《03G101-1图集》第17页，剪力墙矩形洞口补强钢筋的第（2）条是否和第（1）条相联系的，即：如果设置补强纵筋大于构造配筋，则需注写洞口每边补强钢筋的数值；如果设置补强纵筋不大于构造配筋，则按第（1）条“洞口每边加钢筋 ≥2Φ12 且不小于同向被切断钢筋总面积的50%”执行。
    这样的“缺省”标注规则对圆形洞口是否适用？首先是圆形洞口允许不允许“缺省标注”？如果允许的话，其缺省值是否可用 2Φ12  ？（例如，在第（4）、（5）、（6）条中）
■ 答： 两条规定互相联系，在逻辑上是在同一大前提下（洞宽、洞高均不大于800）的两个不同的小前提。由于圆形洞口有可能只切断一个方向上的钢筋，例如梁中部圆洞只切断箍筋，却需要在洞口上下补强纵筋，所以，矩形洞口缺省标注的做法不适用于圆形洞口。

剪力墙暗梁主筋遇暗柱时的锚固计算起点？
■ 答：暗梁与暗柱或端柱相连接，暗梁主筋锚固起点应当从暗柱或端柱的边缘算起。

剪力墙水平筋在暗柱中锚固长度满足要求时能否采用直锚，不做15d弯钩？
■ 答：按03G101-1规定，在端柱中可以，但在暗柱中不可以。
本问题的实质是“剪力墙水平筋是否允许与暗柱箍筋搭接”的问题。暗柱并不是剪力墙墙身的支座，其本身是剪力墙的一部分，如果允许剪力墙水平筋与暗柱箍筋搭接，需要有两个条件：1、暗柱箍筋配置是否考虑了抵抗横向地震作用产生的剪力？2、将暗柱箍筋配置量除去自身主要功能所需部分外，其余量是否“不小于”剪力墙水平受剪钢筋配置量？
关于条件1：剪力墙水平钢筋的功能是当横向地震作用产生时保证剪力墙有足够的受剪强度，且其配置量系按总墙肢长度考虑，并未扣除暗柱长度；剪力墙暗柱箍筋的功能主要是保证剪力墙在周期性反复荷载作用下的塑性变形能力，使剪力墙在地震作用下具有较好的延性和耗能能力；在《混凝土设计规范》关于暗柱箍筋的配置规定与计算公式中，并未包括或未明确包括其受剪要求，因此，如果设计工程师为专门考虑的话，条件1不成立。关于条件2：由于条件1的模糊性，因此，无法对条件2做定量描述。
由上所述，当两个条件都不确定时，不可轻易地在国家建筑标准设计中普遍允许剪力墙水平钢筋与暗柱箍筋按搭接考虑，但具体工程的设计者可以“具体问题具体分析”，可以根据具体情况对03G101-1中的规定进行变更，国家一级注册结构师应当有这个权力。
不可忽视的问题是现行规范要求在剪力墙端部设置的约束边缘构件可长达1/4墙肢长度，两头加起来达到墙肢长度的一半，剪力墙水平钢筋与暗柱箍筋的相关问题，应提到议事日程上来加以解决，最迟到下一次修版时将有所改变。

图集中要求拉筋必须同时拉住（暗柱）主筋和箍筋，如果因此在施工中造成拉筋露筋现象时能否改为只拉住主筋？
■ 答：首先明确“拉筋”与“单肢箍”的概念。拉筋要求拉住两个方向上的钢筋，而单肢箍仅要求拉住纵向钢筋。标准设计也要遵守国家规范要求，规范明确规定在剪力墙暗柱中设置拉筋。
混凝土保护层保护一个“面”或一条“线”，但难以做到保护每一个“点”，因此，局部钢筋“点”的保护层厚度不够应属正常现象。

主筋与门洞两侧暗梁主筋的关系如何？
■ 答：连梁LL主筋与门洞两侧暗梁主筋直径相同且在同一高度时，能通则通，否则各做各。

门洞高度范围的独立暗柱要否设置水平筋？
■ 答：不设置，因为独立暗柱全高范围已设箍筋。

“剪力墙竖向钢筋顶部构造”中，标注了“墙柱或墙身”，是不是说墙柱顶部纵向钢筋构造也是锚入屋面板或楼板LaE(La)?若是如此，那么在同页注中第一条：“端柱.小墙肢的竖向钢筋构造与框架柱相同”该如何解释？抗震情况下，端柱.小墙肢顶部纵向钢筋是该按P37.38页处理还是依据本页顶部构造？
■ 答：墙柱有多种（见03G101-1第12页），48页“注”将端柱和小墙肢拿出来另说系描述其特殊性。端柱通常与框梁相连，但小墙肢未必，将两者放到一起规定有进一步研究的必要。在抗震情况下，端柱或小墙肢顶部与框架粮相连时，应按37、38处理；顶部无框架梁时，应按48页处理（构造顶部已注明了“屋面板或楼板”）。

1、如果端柱截面远远大于剪力墙水平钢筋的锚固时，那么此时我的剪力墙内侧水平钢筋还需要伸至柱对边吗？比如柱的截面是1200，而水平钢筋的锚固仅为450时？
2、如果独立暗柱的截面很大时，比如独立暗柱沿墙方向的长度超过1000时，是否在门洞高度范围内也不需要布置水平钢筋吗？
■ 答1、这个问题涉及面大，解决方案不仅需要经多方研究后确定。我个人的意见是当端柱很大时，没有必要伸到柱对边。不过，如果端柱过大的话，设计可能存在问题，因为高层或超高层抗震框架结构或框剪结构的柱为了满足轴压比要求，下部若干层柱截面往往很大，不得不做成短柱（大于1:4）甚至超短柱（大于1:2），但剪力墙的端柱，通常没有必要做的很大。该问题的解决重点在框架柱而不是剪力墙端柱上。
2、独立暗柱（一般不称做“独立”暗柱，《规范》用语为“独立墙肢”），如果沿墙长度比较长，但全墙肢均设置箍筋的话，则不需要再重复加剪力墙水平筋（当然，箍筋的设置必须要满足该墙肢的受剪要求）。如果该墙肢两端设置了端部暗柱，墙身当然要设水平筋。

梁问题（7）：在03G101第29页中第4.5.1条中"当梁的下部纵筋不全部伸入支座时,不伸入支座的梁下部纵筋截断点距支座边的距离,在标准构造详图中统一取为0.1ln(ln为本跨梁的净跨值)".可是在00G101中第23页,却规定的统一取为0.05ln(ln为本跨梁的净跨值),请问陈总这两个取值一哪个为准,是03G101修改了以前的数据?还是印刷上的错误?
■ 答：以03G101-1为准。应当注意，结构设计师在采用该措施时，一定要细致地分析。
钢筋的截断点无论定在何位置，都是一个“参照点”。结构设计师要从该参照点往跨内推算出：1、该点距按正截面受弯承载力计算“不需要该钢筋的截面”位置再加上“适宜的锚固长度”的距离；2、该点距抵抗弯矩图上“充分利用该钢筋的截面”位置再加上“适宜的长度”的距离。两个距离推出后取较长者，并以此决定截断几根钢筋。因此，截断点位置距离支座边缘的多少，均不会影响梁的安全度。
00G101提出该项措施，处于以下考虑：1、当梁的正弯矩配筋较多时，例如配置两排甚至三排正弯矩钢筋，没有必要全部锚入支座；2、我国钢筋混凝土结构节点内的钢筋“安排”存在一些问题，问题之一就是把不必要的钢筋也锚入节点，十分拥挤，严重影响节点的刚度；3、把不需要锚入节点的钢筋在节点外截断，是世界各国的普遍做法。由以上思路出发，似乎只要将不需要的钢筋从节点外断开就可以达到目的，于是确定了截断点距支座边缘1/20净跨值。但经过进一步的分析，在0.05ln位置截断一部分钢筋，距离支座很近，可能会影响伸入支座的钢筋的受剪销栓作用，如果距离大约一个梁的高度，即1/10净跨值，对受剪销栓作用的影响就很小了。应该说，03G101-1的规定在概念上更趋于合理。
当然，究竟截断几根钢筋，既要符合规范要求，又要满足受力要求。现在的问题是，规范对此并未“直接”做出明确的规定。应该理解的是，规范不会去“包打天下”，也不可能做到“包打天下”，结构方方面面问题的处理，还要依据结构基本理论、概念设计和经验。前面所述“不需要该钢筋的截面”位置再加上“适宜的锚固长度”和“充分利用该钢筋的截面”位置再加上“适宜的长度”就需要结构设计师细致地分析而后决定。